Diplom po TEC — страница 6

  • Просмотров 7535
  • Скачиваний 88
  • Размер файла 1079
    Кб

ПВД1 = - θ = 250,33 – 4 = 246,33 С (2.2.3.1) за ПВД2 = - θ = 220,67 – 4 = 216,67 С (2.2.3.2) за ПВД3 = - θ = 189,81 – 4 = 185,81 С (2.2.3.3) где θ (С) – величина недогрева до температуры насыщения греющего пара. Для группы подогревателей высокого давления θ = 3 – 5 С 2.2.3.4 Нарисовать регенеративную часть низкого давления (рис.2.3). 2.2.3.5 Температура насыщения пара в отборах (определяется по термодинамическим таблицам воды и водяного пара по давлению в отборах): = 0,2 МПа = 120,23 С = 0,15 МПа =

111,37 С = 0,08 МПа = 93,51 С = 0,04 МПа = 75,89 С 2.2.3.6 Температура конденсата: за ПНД4 = - θ = 120,23 – 7 = 113,23 С (2.2.3.4) за ПНД5 = - θ = 111,37 – 7 = 104,37 С (2.2.3.5) за ПНД6 = - θ = 93,51 – 7 = 86,51 С (2.2.3.6) за ПНД7 = - θ = 75,89 – 7 = 68,89 С (2.2.3.7) где θ (С) - величина недогрева до температуры насыщения греющего пара. Для группы подогревателей низкого давления θ = 5 – 10 С. 2.2.4 Построение процесса расширения пара в турбине 2.2.4.1 Относительный электрический КПД - η (определяется по заданию в

зависимости от типа турбины): η = η. η. η (%) (2.2.4.1) η = 0,83.0,85.0,7 = 0,49 (%) 2.2.4.2 Относительный внутренний КПД - η: η= η/ η. η (%) (2.2.4.2) η= 0,49/0,98.0,99 = 0,51 (%) 2.2.4.3 Построить процесс расширения пара в турбине по i,sдиаграмме,(рис2.4). = 13 (МПа) = 540 (С) = 3455 (кДж/кг) = 0,9. (МПа) (2.2.4.3) = 0,9.13 =11,7 (МПа) = 3130 (кДж/кг) (кДж/кг) (2.2.4.4) = 3455 – (3455 – 3130) .0,83 = 3185,25 (кДж/кг) = 3045 (кДж/кг) (кДж/кг) (2.2.4.5) = 3185,25 – (3185,25 – 3045).0,83 = 3068,84 (кДж/кг) = 2915 (кДж/кг) (кДж/кг) (2.2.4.6) = 3068,84 – (3068,84 – 2915).0,83 = 2941,15 (кДж/кг) = 0,9.

(МПа) (2.2.4.7) =0,9.1,25 = 1,125 (МПа) = 2610 (кДж/кг) (кДж/кг) (2.2.4.8) = 2941,15 – (2941,15 – 2610).0,85 = 2659,67 (кДж/кг) = 2609 (кДж/кг) (кДж/кг) (2.2.4.9) = 2659,67 – (2659,67 – 2609).0,85 = 2616,6 (кДж/кг) = 2520 (кДж/кг) (кДж/кг) (2.2.4.10) = 2616,6 – (2616,6 – 2520).0,85 = 2534,49 (кДж/кг) = 2435 (кДж/кг) (кДж/кг) (2.2.4.11) = 2534,49 – (2534,49 – 2435).0,7 = 2464,85 (кДж/кг) = 2130 (кДж/кг) (кДж/кг) (2.2.4.12) = 2464,85 – (2464,85 – 2130).0,7 = 2230,46 (кДж/кг) 2.2.4.4 Определить располагаемый теплоперепад: = - (кДж/кг) (2.2.4.13) = 3455 – 2915 = 540 (кДж/кг) = - (кДж/кг) (2.2.4.14) = 2915 – 2520 = 395 (кДж/кг)

= - (кДж/кг) (2.2.4.15) = 2520 – 2130 = 390 (кДж/кг) 2.2.4.5 Определить полезноиспользуемый теплоперепад: = - (кДж/кг) (2.2.4.16) = 3455 – 2941,15 = 513,85 (кДж/кг) = - (кДж/кг) (2.2.4.17) = 2941,15 – 2534,49 = 406,6 (кДж/кг) = - (кДж/кг) (2.2.4.18) = 2534,49 – 2230,46 = 304,03 (кДж/кг) 2.2.4.6 Определить полный полезноиспользуемый теплоперепад: = + + (кДж/кг) (2.2.4.19) = 513,85 + 406,66 + 304,03 = 1224,54 (кДж/кг) 2.2.5 Материальный тепловой баланс пара и питательной воды 2.2.5.1 Материальный тепловой баланс по пару: α = 1 + α + α + α (2.2.5.1) α = 1 +

0,01 + 0,01 + 0,004 = 1,024 2.2.5.2 Материальный баланс по питательной воде: α = α + α (2.2.5.2) где α = 0,01 α = 1,024 + 0,01 = 1,034 2.2.6 Сводная таблица параметров пара и воды Размерность 1 2 3 4 5 6 7 Д К МПа 4,0 2,35 1,25 0,2 0,15 0,08 0,04 0,59 0,003 кДж/кг 3185,3 3068,8 2941,2 2659,7 2616,6 2534,5 2464,9 2755,5 2230,5 С 250,33 220,67 189,81 120,23 111,37 93,51 75,89 С 246,33 216,67 185,81 С 113,23 104,37 86,51 68,89 т/ч 26 32 10 28 16 7 4 18 171,83 2.2.7 Расчет коэффициентов недовыработки пара в отборах турбины 2.2.7.1 Коэффициент недовыработки пара в отборах для турбины